Параметры качества радиографических изображений сварных соединений по новым стандартам ГОСТ ISO 17636-1,2-2017

С 1 ноября 2018 г. вступают в силу новые межгосударственные стандарты ГОСТ ISO 17636-1-2017 [1] и ГОСТ ISO 17636-2-2017 [2] соответственно по плёночной и цифровой радиографии сварных соединений в металлических трубах и плоском прокате, идентичные стандартам ISO 17636–1,2–2013 [3, 4], предшественниками которых были стандарты по плёночному радиографическому контролю (РК) сварных соединений EN 1435–1997 [5] и ISO 17636–2003 [6]. Ранее вступившие в силу стандарты ГОСТ Р ИСО 10893-6-2016 [7] и ГОСТ Р ИСО 10893-7-2016 [8] относятся только к плёночной и цифровой рентгенографии продольных и спиральных сварных швов в стальных трубах. 

В корпоративной нормативной документации российских предприятий (например, Газпрома, Транснефти и др.) по РК, как правило, имеются ссылки на требования ГОСТ 7512–82 [9], действующего стандарта РФ по плёночной радиографии сварных соединений, которому до последнего времени не было альтернативы, поэтому сопоставление требований [1, 2] и [9] становится достаточно актуальным. 

РК сварных соединений включает две основных стадии: получение радиографического изображения объекта контроля (ОК) требуемого качества и расшифровку этого изображения с оформлением протокола контроля. Именно первая стадия фактически регламентируется в [1, 2] и [9], а уровни приёмки для любых индикаций, обнаруженных на радиограммах, в них не установлены.

1. Пленочная радиография

В современной плёночной радиографии основными количественными параметрами качества радиографического изображения ОК, определяющими возможность отнесения снимка к тому или иному классу качества (в частности, по [1]), являются минимальная оптическая плотность снимка, максимальная геометрическая нерезкость изображения (или минимальное расстояние от источника излучения ИИ до ОК), достигнутая контрастная чувствительность (по индикатору качества изображения ИКИ) и разность просвечиваемых (радиационных) толщин ОК на краях и в центре зоны контроля. Для облегчения достижения необходимых минимальных значений этих параметров (т.е. заданных нормативными документами на РК) стандартами могут дополнительно регулироваться выбор источника излучения, включая его вид, размеры и энергию излучения, выбор плёночной системы, типы и расположение используемых ИКИ на ОК, минимальное количество экспозиций (снимков) для обеспечения приемлемого объёма и качества контроля стыковых сварных швов, использование усиливающих и защитных экранов.

Понятие класса контроля (A — стандартный контроль и B — улучшенный контроль), незаметно перешедшее в [1–4, 7, 8] в понятие класса качества изображения, перенесено в действующие стандарты ISO по радиографии сварных соединений из [5, 6, 10, 11]. В [9] понятие класса контроля (или качества изображения) отсутствует, хотя и имеется понятие класса чувствительности контроля. В [12] (Приложение 3) сделана попытка поставить в соответствие классы качества изображений классам чувствительности контроля по [9] (см. табл. 2 ниже), однако она не вполне корректна из-за существенного различия соответствующих значений чувствительности контроля (табл. 5).

1.1. Оптическая плотность радиографического снимка

Требования по минимальной оптической плотности снимка для классов качества изображения A и B по [1] представлены в табл. 1.

Табл. 1. Оптическая плотность радиограмм по [1] (табл. 5 в [1])

Максимальные значения оптической плотности снимка по [1] зависят от используемого негатоскопа и его максимальной яркости. При определенных условиях (см. п.5 [1]) между изготовителем и заказчиком может быть согласовано увеличение минимальной плотности до 3,0 или выбор плёночной системы более высокого класса с минимальной оптической плотностью 2,6. При использовании многоплёночного способа с расшифровкой отдельных плёнок, оптическая плотность каждой плёнки по [1] должна соответствовать табл. 1 (или табл. 5 в [1]). Если требуется использовать при просмотре двойную плёнку, оптическая плотность каждой плёнки должна быть не ниже, чем 1,3. По п. 6.2 [9] «оптическая плотность изображений контролируемого участка шва, околошовной зоны и эталона чувствительности должна быть не менее 1,5» независимо от заданного класса чувствительности РК. Кроме того, «уменьшение оптической плотности изображения сварного соединения на любом участке этого изображения по сравнению с оптической плотностью изображения эталона чувствительности не должно превышать 1,0». Максимальная оптическая плотность снимка по [9] определяется максимальной яркостью освещённого поля негатоскопа (п. 6.1).
В методических рекомендациях [12] в Приложении 3 предложены альтернативные нормы по минимальной оптической плотности снимка, аналогичные требованиям [1] для классов A и B, табл. 2. Таким образом, из приведённых данных следует, что нормы [1] по минимальной оптической плотности радиографического снимка более жёсткие, чем в [9], и в [1] отсутствуют ограничения на вариации оптических плотностей по снимку.

           Табл. 2. Классы радиографического изображения [12]

1.2. Геометрическая нерезкость изображения

Так как радиографическая плёнка как детектор излучения имеет незначительную собственную (внутреннюю) нерезкость по сравнению с геометрической нерезкостью, определяющейся конечными размерами фокусного пятна рентгеновского (или размерами изотопного) ИИ и фактическими геометрическими параметрами схемы просвечивания, то в плёночной радиографии принимается во внимание только геометрическая нерезкость.

Геометрическая нерезкость изображения U_g , мм, определяется по формуле: U_g=db/f; (1), где
d — размер фокусного пятна рентгеновского или изотопного ИИ, мм;
b — расстояние от поверхности ОК со стороны ИИ до плёнки, мм;
f — расстояние от ИИ до поверхности ОК со стороны ИИ, мм.

Так как U_g обратно пропорциональна f при заданных d и b, то требования по U_g могут быть легко переведены в нормы по f, если выбор f должен определяться только требованиями к геометрической нерезкости. В [1] явные требования по U_g отсутствуют, а нормируется расстояние f, мм, которое должно соответствовать универсальным для всех схем просвечивания сварных швов и простым эмпирическим формулам: f/d≥7,5b^2/3 (2) для класса качества изображения А; f/d≥15b^2/3 (3) для класса качества изображения В.

Если b<1,2t, где t — номинальная толщина ОК, то b в формулах (2) и (3) должно заменяться на t. Минимальные расстояния f могут быть также легко определены по номограмме в [1], построенной в соответствии с формулами (2) и (3). Совершенно естественно, что для более высокого класса качества изображения В формула (3) дает большее расстояние f, чем (2) для класса А. Расстояния f и b и толщина ОК t показаны, например, для различных схем просвечивания кольцевых стыковых сварных швов на рис. 1, как это определено в [1]. Подобная детализация схем просвечивания в [9] отсутствует, что затрудняет правильную интерпретацию норм [9] по геометрической нерезкости и расстояниям f.

С учетом формул (2) и (3) получаем из (1) для U_g : U_g≤b^1/3/7,5 (4) для класса качества изображения A; Ug≤b^1/3/15 (5) для класса качества изображения В. Как видно из формул (4) и (5), неявно нормируемая в [1] максимальная геометрическая нерезкость зависит только от расстояния b от поверхности ОК со стороны ИИ до плёнки, которое в общем случае не обязательно должно быть равно толщине ОК t, то есть плёнка по [1] не обязательно должна вплотную прилегать к сварному соединению, хотя её и необходимо «помещать максимально близко к объекту».

В соответствии с п. 5.1 в [9] «геометрическая нерезкость изображений дефектов на снимках при расположении плёнки вплотную к контролируемому сварному соединению не должна превышать половины требуемой чувствительности контроля при чувствительности до 2мм и 1мм — при чувствительности более 2мм». Отметим, что данное условие и все нормы по минимальным расстояниям f в табл. 1 Приложения 4 [9] не допускают расположение плёнки на расстоянии от сварного соединения, так что для всех указанных в [9] схем просвечивания сварных соединений на чертежах 4–6, для которых b>t, в рамках [9] не могут быть корректно рассчитаны минимальные расстояния f, в отличие от [1]. В связи с этим положение п. 4.9 в [9] о том, что «расстояние от контролируемого сварного соединения до радиографической плёнки должно…в любом случае не превышать 150 мм», а также допускаемое в п. 6.8 расстояние Н между обращённой к плёнке поверхностью сварного соединения и плёнкой представляются неуместными.

Требования [1] и [9] по U_g для случая расположения плёнки вплотную к контролируемому сварному соединению (то есть b≈t) показаны на рис. 21. Видно, что требования [9] по геометрической нерезкости для класса чувствительности 1 превосходят соответствующие нормы обоих классов А и В [1] лишь для толщин ОК менее 20мм, а при больших толщинах уступают нормам класса B [1]. Для класса чувствительности 2требования [9] по геометрической нерезкости более жёсткие, чем для класса качества А [1], при толщинах ОК до 70мм.

Однако по п. 5.5 в [9] фактически допускается в 2 раза большая геометрическая нерезкость при панорамном просвечивании сварного шва всего лишь при отсутствии ИИ с достаточно малым размером фокусного пятна.

По п. 7.6 в [1] также допускается уменьшение минимального расстояния f от ИИ до ОК (то есть, увеличение максимальной геометрической нерезкости) при расположении ИИ внутри ОК до 20–50% (и даже более при согласовании между исполнителем и заказчиком работ) при условии соблюдения требований по чувствительности РК.

Отметим, что минимальные расстояния f определяются в [9] (по нескольким сложным формулам в табл. 1 Приложения 4 для разных схем просвечивания) не только требованиями к максимальной геометрической нерезкости изображения, но и другими факторами, указанными в п. 5.1 [9], в том числе, ограничением на вариации оптической плотности на снимке. Поэтому эти расстояния для отдельных схем просвечивания могут быть существенно больше, чем минимальные значения f, определённые по формулам (2) и (3) [1] или исходящие только из требований [9] по геометрической нерезкости, а фактическая геометрическая нерезкость меньше, чем показано на рис. 2. Так, например, для схемы просвечивания труб через одну стенку по черт. 5а [9] минимальное значение f получается на 40% больше, чем для схемы 5ж с другой кривизной ОК, но для одной и той же толщины стенки ОК. Кроме того, во избежание ошибок необходимо обратить внимание на то, что для схем просвечивания через две стенки по черт. 5г и 5д в [9] и рис. 2б в [12] расстояние f измеряется от ИИ до ближайшей к ИИ поверхности сварного соединения, в отличие от [1] (см. здесь рис. 1б, 1в).

Рис. 1. Геометрические параметры различных схем просвечивания стыковых кольцевых сварных швов по [1]: 

a — через одну стенку (SWE-SWI); б — через две стенки (DWE-SWI, одно изображение); в — через две стенки (DWE-SWI, одно изображение); г — через две стенки (DWE-DWI, два изображения) «на эллипс»; д — через две стенки (DWE-DWI, два изображения) 

Альтернативные формулы для минимальных расстояний f и разных схем просвечивания сварных швов предложены в [12]. Однако уже то, что для схем просвечивания кольцевых сварных швов (см. рис. 2а,в в [12]) эти формулы для более высоких классов качества изображения вопреки здравому смыслу дают меньшие расстояния f (см. п.7.5 в [12]), в отличие от [1], позволяет усомниться в корректности использованных расчётных моделей.


Рис. 2. Зависимость максимальной геометрической нерезкости радиографического изображения U_g от расстояния b, мм, от поверхности ОК со стороны ИИ до плёнки; здесь b ≈ t, где t — номинальная (по [1]) или радиационная (по [9]) толщина ОК: 1 — класс В по [1], 2 — класс А по [1], 3 — класс чувствительности 1 по [9], 4 — класс чувствительности 2 по [9] (для схемы просвечивания DWE-DWI: b ≈ De )


1.3. Контрастная чувствительность
 
 Для измерения контрастной чувствительности изображения в [1] предусмотрено использование проволочных или ступенчатых с отверстиями ИКИ по ISO 19232–1 [13] и ISO 19232–2 [14], соответственно, из которых только проволочные ИКИ по [13] могут быть сопоставимы c проволочными ИКИ по [9], хотя и не являются им идентичными. При измерениях чувствительности ИКИ (включая проволочный) должны располагаться предпочтительно со стороны ИИ рядом со сварным швом на основном металле в центре зоны контроля [1]. В [1] сформулированы требования по чувствительности РК для различных просвечиваемых толщин металлических ОК и классов качества изображения А и В, причем дифференцированно в зависимости от схем просвечивания и положения ИКИ на ОК. В табл. 3 в качестве примера приведены требования [1] по чувствительности контроля для схемы просвечивания через 1 стенку.

Табл. 3. Минимальные параметры чувствительности контроля по проволочным ИКИ для класса качества изображения A (просвечивание через одну стенку, проволочный ИКИ на ОК со стороны ИИ) [1]

Несколько более высокие требования установлены в [1] для класса качества изображения В. Для схем просвечивания через одну стенку с установкой ИКИ со стороны плёнки в [1] нет нормативов чувствительности, хотя такая ситуация бывает при расположении ИИ внутри трубы, а плёнки — снаружи, когда нет доступа внутрь трубы для установки ИКИ. Казалось бы, это является упущением данной редакции стандарта. Однако не исключено, что в п. 6.7 [1], где рассматривается возможность расположения ИКИ как со стороны ИИ, так и со стороны плёнки для экспозиций, выполняемых в соответствии с пп. 7.1.6 и 7.1.7 (схема просвечивания DWEDWI, см. далее), допущена ошибка, и вместо пп. 7.1.6 и 7.1.7 должна быть ссылка на пп. 7.1.4 и 7.1.5. Если учесть эту возможность, то в п. 6.7 [1] предложена достаточно универсальная норма, связанная с получением контрольного снимка с изображениями двух ИКИ, расположенных на ОК со стороны ИИ и плёнки, который используется для обоснования значений чувствительности контроля при установке ИКИ со стороны плёнки.

Для экспозиций через две стенки с получением одного или двух изображений кольцевого сварного шва в [1] нормированы чувствительности контроля в зависимости от просвечиваемых толщин для обоих классов качества А и В как при установке ИКИ со стороны ИИ, так и со стороны плёнки (табл. В.5–В.12 Приложения В [1]). При этом регламентировано, что если ИКИ устанавливается со стороны плёнки (как и для схем просвечивания через одну стенку при необходимости), то рядом с ним следует поместить свинцовую литеру F, и это должно быть зафиксировано в протоколе контроля.

В стандартах EN и ISO по РК сварных соединений для схем просвечивания через две стенки минимальная чувствительность контроля всегда выбирается по двойной номинальной толщине стенки. Это следует, например, в [1] из того, что в табл. B.5–B.12 Приложения B чувствительность контроля нормируется для просвечиваемой толщины стенки, а не для номинальной толщины, как в табл. B.1–B.4 для схем просвечивания через одну стенку. Совершенно определённые формулировки имеются об этом требовании в [7] (п. 6.3) и [8] (п. 7.3). Иная норма имеется в стандартах ASTM (США), а именно, что «при использовании методов просвечивания через две стенки с двумя изображениями ИКИ должен выбираться, исходя из двойной толщины стенки ОК», а «при использовании методов просвечивания через две стенки с одним изображением ИКИ должен выбираться, исходя из толщины одиночной стенки ОК» [15] (п. 6.12).

В [9] имеются следующие требования, касающиеся чувствительности РК:

• «2.8. Для определения чувствительности контроля следует применять проволочные, канавочные или пластинчатые эталоны чувствительности»;
•  «3.5. Эталоны чувствительности следует устанавливать на контролируемом участке со стороны, обращённой к источнику излучения»;
• «3.6. Проволочные эталоны следует устанавливать непосредственно на шов с направлением проволок поперёк шва»;
• «3.10. При невозможности установки эталонов со стороны источника излучения при контроле сварных соединений цилиндрических, сферических и других пустотелых изделий через две стенки с расшифровкой только прилегающего к плёнке участка сварного соединения, а также при панорамном просвечивании допускается устанавливать эталоны чувствительности со стороны кассеты с плёнкой»;
• «6.3. Чувствительность контроля (наименьший диаметр выявляемой на снимке проволоки проволочного эталона, наименьшая глубина выявляемой на снимке канавки канавочного эталона, наименьшая толщина пластинчатого эталона, при которой на снимке выявляется отверстие с диаметром, равным удвоенной толщине эталона), не должна превышать значений, приведённых в табл. 6» (здесь табл.4).

Табл. 4. Чувствительность РК, мм, в зависимости от радиационной толщины ОК по [9] (табл. 6 из [9])

Примечание. При использовании проволочных эталонов чувствительности значения 0,30; 0,60; 0,75 и 1,50мм заменяются значениями 0,32; 0,63; 0,80 и 1,60мм.

В соответствии с определением радиационной толщины, из табл. 4 следует, что по [9] для схем просвечивания через две стенки требуемая чувствительность РК должна соответствовать удвоенной толщине стенки, как и в [1]. Применение канавочных ИКИ является спецификой исключительно российских стандартов. Имеющаяся практика их использования показывает, что с их помощью можно получать более высокие значения чувствительности РК, чем при помощи проволочных ИКИ, для одного и того же ОК.

Можно отметить, что в перечисленных нормах [9] фактически предполагается, что использование ИКИ всех трёх типов эквивалентно, то есть обеспечивает получение одних и тех же значений чувствительности контроля, вопреки имеющейся практике применения канавочного ИКИ. Кроме того, не предусмотрены поправки, которые необходимо вносить в значения чувствительности при расположении ИКИ на ОК со стороны плёнки, если его по какой-то причине нельзя установить со стороны ИИ, отсутствуют требования о необходимости наличия специальных маркировочных знаков, устанавливаемых при расположении ИКИ со стороны плёнки. Все это создает возможности для произвольного манипулирования параметром контрастной чувствительности в рамках [9]. В табл. 5 приведены сравнительные данные по требуемой чувствительности РК из [1] и [9], из которых следует, что требования [9] значительно уступают нормам [1], если сравнивать класс чувствительности 1 по [9] и класс В по [1], а также класс чувствительности 2 по [9] и класс A по [1].


1.4. Разность просвечиваемых (радиационных) толщин ОК на краях и в центре зоны контроля

Данный параметр, используемый в [1], определяет количество радиограмм для полного контроля прямолинейных плоских и изогнутых сварных швов и минимальное количество экспозиций, обеспечивающее приемлемые объём и качество контроля кольцевых стыковых сварных швов.

соответствии с [1] для класса качества изображения А разность просвечиваемых толщин на краях и в центре радиограммы не должна превышать 20%, а для класса В — 10%. Естественно, что при этом минимальное количество экспозиций больше для класса В, чем для класса А.

Диаграммы для определения минимального требуемого количества экспозиций для труб наружным диаметром D_e более 100мм при просвечивании через одну и две стенки схематично показаны на рис. 3 для класса качества изображения А [1]. Аналогичные диаграммы имеются в [1] для класса В.

Рис. 3. Минимальное количество экспозиций N: а — при просвечивании через одну стенку с источником излучения снаружи (для класса А) как функция отношений t/D_e и D_e/f; б — при эксцентрическом просвечивании с источником излучения внутри, а также при просвечивании через две стенки (для класса А) как функция отношений t/D_e и D_e/SFD

В [9] имеются формулы для расчёта минимального количества экспозиций для схем экспонирования труб через 1 (рис. 3а) и 2 стенки (рис. 3б) (табл. 2 Приложения 4 в [9]), причём критерий выбора требований по минимальному количеству экспозиций явно не сформулирован.

Результаты сравнения требований [1] и [9] для схем просвечивания через одну и две стенки представлены в табл. 6 и 7 для нескольких типоразмеров труб при расположении ИИ на минимальном расстоянии от трубы, определённом по формулам табл. 1 в [9], которое больше, чем рассчитанное по [1].

Из табл. 6 видно, что при просвечивании сварного соединения через одну стенку:

• чувствительности РК по [9] больше (хуже) чувствительностей по [1] для всех выбранных типоразмеров труб, так же, как следует из табл. 5;
• минимальное количество экспозиций по [9] реально не зависит от класса чувствительности РК и существенно меньше, чем по [1], особенно для класса В, для всех выбранных типоразмеров труб, то есть в [9] используется иной, чем в [1], не указанный параметр качества изображения, влияющий на минимальное количество экспозиций;
• имеется очень хорошее согласие данных [1] и [12] по минимальному количеству экспозиций для этой схемы просвечивания.

Табл. 6. Сравнение требований [1] и [9] по чувствительности РК и минимальному количеству экспозиций при просвечивании кольцевых стыковых сварных швов через одну стенку (схема просвечивания рис. 3а; диаметр фокусного пятна 3мм; проволочный ИКИ со стороны ИИ; в скобках указаны результаты расчётов по [12])

Для схемы просвечивания через две стенки (рис. 3б) минимальные расстояния f определяются в [9] и [12], с одной стороны, и в [1], с другой стороны, по-разному, что необходимо учитывать, чтобы исключить ошибки в расчётах.

 Из табл. 7 видно, что:

• формула табл. 1 в [9] для расчёта минимального расстояния f для данной схемы просвечивания для первых трёх типоразмеров труб с толщиной стенки 7мм даёт зависимость SFDмин от диаметра трубы, чего не должно быть, если бы это расстояние определялось только допустимой максимальной геометрической нерезкостью, как в [1];
•  чувствительности РК по [9] в 1,5–2 раза больше (хуже) чувствительностей по [1] для всех выбранных типоразмеров труб, и это различие больше, чем для схемы просвечивания через одну стенку (табл. 6), в том числе, из-за отсутствия в [9] поправки на чувствительность РК при расположении ИКИ со стороны плёнки;
•  минимальное количество экспозиций по [9] не зависит от класса чувствительности РК и больше, чем по [1], для всех выбранных типоразмеров труб, то есть в [9] используется иной, чем в [1], не указанный параметр качества изображения, влияющий на минимальное количество экспозиций;
• имеется очень хорошее согласие данных [1] и [12] по минимальному количеству экспозиций для этой схемы просвечивания.

Табл. 7. Сравнение требований [1] и [9] по чувствительности РК и минимальному количеству экспозиций при просвечивании кольцевых стыковых сварных швов через две стенки с расшифровкой только задней стенки (схема просвечивания рис. 3б; диаметр фокусного пятна — 3мм; проволочный ИКИ со стороны плёнки; SFDмин — минимальное расстояние между ИИ и плёнкой, определенное по [9]; требуемая чувствительность РК для [1] и [9] взята по двойной толщине стенки; в скобках указаны результаты расчетов по [12])

1.5. Дополнительные параметры контроля, влияющие на качество радиографического изображения 

1.5.1. Выбор напряжения на рентгеновской трубке или источника излучения

Для обеспечения высокой чувствительности контроля и незначительной внутренней нерезкости плёночной системы напряжение на рентгеновской трубке рекомендуется (по [1]) или требуется (по [9]) устанавливать по возможности более низким безотносительно к классу качества снимка по [1] или классу чувствительности контроля по [9]. Максимальные значения напряжения на трубке в зависимости от просвечиваемой (или радиационной) толщины показаны на рис. 4 для изделий из стали по [1] и [9] (требования [9] основаны на [16]).

Из рис. 4 видно, что требования [9, 16] в отношении напряжения на рентгеновской трубке несколько более жёсткие, чем рекомендации [1], тем более что в [1] для сталей допускается и чуть более высокое напряжение (но не более чем на 50 кВ) в случае изменения толщины ОК вдоль его сечения. 

Рис. 4. Рекомендуемое максимальное напряжение U на рентгеновской трубке источников с напряжением до 1000кВ в зависимости от просвечиваемой (радиационной) толщины w изделия из стали: 1 — по [1], 2 — по [9, 16]

В табл. 8 приведены сравнительные данные по допустимым диапазонам просвечиваемых толщин изделий из стали для других ИИ из [1] и [9, 16] соответственно. Видно, что в [9, 16] для некоторых ИИ нормы либо отсутствуют вообще, либо допустимые диапазоны толщин шире, чем по [1], а нормативы по диапазонам толщин в [9] никак не связаны с требуемым качеством изображения, как в [1]. Эти пробелы [9, 16] устранены в [12], но рекомендации [12] не совпадают с нормами [1].

Табл. 8. Допустимый диапазон просвечиваемых (радиационных) толщин стали для источников гамма-излучения и рентгеновского оборудования с энергией свыше 1 МэВ

1.5.2. Выбор плёночной системы и металлических экранов

Выбор плёночной системы и материала и толщины металлических экранов влияет на качество радиографического изображения.

В п. 7.3 [1] содержатся детальные требования по минимальным классам плёночных систем (в соответствии с [17]) и рекомендации по выбору металлических передних и задних усиливающих экранов для классов качества изображения A и B и различных ИИ и просвечиваемых толщин, а также защитных экранов. Применение флуоресцирующих усиливающих экранов не регламентировано. Указано, что наличие обратно рассеянного излучения должно быть проверено для каждой новой схемы получения снимка посредством установки свинцовой литеры «B» позади каждой кассеты.

В [9] полностью отсутствуют нормы по использованию плёночных систем того или иного класса и имеются лишь отдельные рекомендации по применению усиливающих металлических и флуоресцирующих экранов и защитных экранов. В [12] содержатся отличающиеся от норм [1] подробные рекомендации по применению плёночных систем в соответствии с требуемым классом качества изображения, а также рекомендации по усиливающим и защитным экранам безотносительно к требуемому качеству снимка.

2. Цифровая радиография (ЦР)

ЦР относятся методы (способы) РК, позволяющие получить цифровое радиографическое изображение. Новый стандарт по ЦР [2] регламентирует применение для контроля сварных соединений компьютерной радиографии (КР), в которой радиографическое изображение записывается на многоразовой запоминающей люминесцентной пластине (ЗП) и считывается сканером, и прямой цифровой радиографии (ПЦР), в которой изображение регистрируется непосредственно матричным цифровым детектором.